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    建筑抗震设计的屈服判别法及其工程应用.pdf

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    建筑抗震设计的屈服判别法及其工程应用.pdf

    2010年6月第7卷第2期 深圳土 V0 L_7 N0.2 lUN2010 建筑抗震设计的屈服判别法及其工程应用 魏琏王森 深圳市力鹏建筑结构设计事务所 【摘要】本文提出的建筑结构抗震设计屈服判别法是判别实际结构在地震作用下构件屈服部位,屈服类型 及屈服时间的一个有效可行的方法。文中提出的计算方法和屈服判别原则为找出结构的薄弱部位,针对 性地采取加强措施,保证结构满足规范“小震不坏,中震可修 ,进而满足“大震不倒”的抗震设防目标 提供了量化的计算方法。本文还提供了采用屈服判别法分析计算的不同结构类型的三个实际工程案例。 I关键词】建筑结构地震作用屈服判别法薄弱部位 1引言 我国早期建筑抗震设计规范[1】,基本上采用当 时国外相关规范的做法,对弹性地震作用通过结构 系数C折减后,仅进行强度验算并采用构造措施满 足结构延性的要求。我国1976年唐山大地震使整 个唐山市顷刻间夷为平地,伤亡极其惨重,因而在 编制1989年建筑抗震设计规范GBJ10.89[2]时, 提出了“小震不坏,中震可修,大震不倒”的抗震 设防目标,相应地提出了建筑结构的变形计算方法, 结构抗扭转设计方法,并要求按不同抗震等级采取 相应的构造措施,对某些重要建筑物还提出了采用 “结构在罕遇地震作用下薄弱层部位弹塑性变 形”进行分析验算,对于防止结构倒塌起到了重大 作用。2002年新颁布的建筑结构抗震设计规范 GB50010.2002[3]仍采取了与89规范相同的抗 震设防目标,但两本建筑抗震设计规范在抗震设计 魏琏,深胡I市力鹏建筑结构设计事务所 地址深圳市福田区景田北路民华大厦319室 电话83940465 3000kN,扭矩120kN.m,该构件的扭转角约为 114240。经验算,可不考虑扭转对构件承载力的影 响作用。 算例2某24层的办公楼,结构形式为框架剪 力墙结构,首层层高为5米,混凝土强度等级C45, 其中一框架柱截面为12001200,承受的地震作 用组合力为轴压力10000kN,剪力4000kN,扭 矩400kN.m,该构件的扭转角约为1/2310。经验 算,该构件截面满足截面验算条件,但应考虑扭矩 对构件承载力的影响作用,取受扭的纵向钢筋与箍 筋的配筋强度比值为1.2,纵筋箍筋分别采用 HPB235和HRB335,构件的抗扭承载力不足,应 计算中都还存在以下两个问题 ①没有对地震作用下结构存在的薄弱构件进 行分析而作出专门的设计规定,仅对框架类剪切型 结构适用的薄弱层作出了一些规定。这是远远不能 满足设计实践要求的。有时还容易带来概念的混淆。 ②在中震设防烈度地震作用下,规范仅提 出了“中震可修”的概念性要求,而没有具体规定 抗震设计方法,这对于超越概率达10%的设防烈度 地震而言显然是不够的。 针对以上所述,本文提出了建筑抗震设计的 “屈服判别法”,以判别构件是否屈服,何时屈服 及何种性质的屈服,作为检查和掌握所设计结构实 际的抗震能力的依据,从中可以找出结构的最薄弱 构件的位置及其屈服性质,并提出出现屈服时地震 作用的大小,这样设计时就可遵从抗震设计原则, 如构件过早出现屈服,则应适当加强,推迟屈服的 出现,这对防止结构在大震作用下的倒塌有利,同 时不允许先出现脆性破坏的抗剪屈服或危及结构 安全的抗拉或压屈等破坏,以更好地保证结构的抗 震安全性,满足抗震规范规定的抗震设防目标的要 附加纵筋1342mm2、附加箍筋面积/箍筋间距 0.34mm2/7nm。 参考文献 [1]GB50011-89,建筑抗震设计规范fs].中国建筑工业出版社,2001. [2]JGJ3-2002,高层建筑混凝土结构技术规程中国建筑工业出版社, 2002. 【3】魏琏,王森.论水平地震作用下对称和规则结构的抗扭设计『J1_建筑结 构,2005,5. [4】魏琏,王森.水平地震作用下不对称不规则结构抗扭设计方法研究[J]. 建筑结构,2005,8. [51GB500102002,混凝土结构设计规范[s】.中国建筑工业出版社, 2002■ 31 垒鱼旦箜 查箜至 壅 量蕉 ; l 求。本文将建议在抗震设防烈度地震作用下主要受 大的塑性变形集中,从而导致结构倒塌 】,某一 力构件,如竖向构件不允许出现屈服,对于可起耗 层进入屈服的标志是地震作用下该楼层的剪力己 能作用的连梁等梁类构件或其它次要构件,则可允 超过了该楼层的抗剪屈服强度。对于多层框架结构 许出现轻微屈服,这样的设计方法可通过适当量化 而言,可用公式表示如下 的计算方法更好体现“中震可修”的要求,与小震 f f 1 和罕遇地震作用下抗震设计规定相结合,就能更好 地整体实现“小震不坏,中震可修,大震不倒”的 抗震设防目标。 结构在罕遇地震作用下诸多构件己进入屈服, 其计算需采用考虑结构弹塑性的分析方法,虽然从 美国R。Clough教授发表第一篇剪切型结构的弹塑 性地震反应分析的论文以来,已经历了40余年的 研究,但动力弹塑性分析方法至今仍不够成熟,即 使是静力弹塑性分析方法推复分析法技术上相 对发展的较为成熟和实用[4j,但计算工作量仍然繁 重,技术难度也较大,因而在实践中推广应用仍有 一定难度。但本文提出的屈服判别法则是要求寻找 最薄弱构件屈服的出现,结构总体上仍处于弹性状 态,因而本法在地震作用下的计算可近似采用与小 震作用时相同的弹性计算方法,这使本法在工程界 的推广应用提供了便利条件。 2薄弱层与薄弱构件 1972年美国费南多San fernado地震中, 奥利夫医院Olive Hospita1一座上部剪力墙下部 框架的多层建筑由于底层钢筋混凝土柱抗弯强度 不足,导致结构底层变形极大而局部倒塌。 不久后1976年唐山大地震一次强余震后,天 津一座三层钢筋混凝土框架厂房结构由于二层钢 筋混凝士柱抗弯屈服而导致整个结构倒塌,二层柱 由于塑性变形被弯曲成s形。 这两个在大地震中倒塌的著名案例,使结构工 程师们认识到结构中存在薄弱层的危险性,应在结 构抗震设计中采取措施予以防止。 随后进行的单层结构、多层框架结构及多层剪 切型结构的弹塑性理论分析研究中,确认了薄弱层 一旦在地震作用下进入屈服,则可能在薄弱层产生 Vyi V MS M;5il2 式中, f为该层在水平地震作用下的弹性地震 剪力; ,f为楼层i所有柱抗弯屈服时形成的抗剪承 载力;M ff、MTvn分别为f层第/柱上下端抗弯屈服 强度。 对多层剪切型剪力墙结构而言,则仍可用上述 公式表示,但i层墙体的抗剪承载力可根据高层建 筑混凝土结构技术规程IGJ3.2002【7】中有关剪 力墙抗剪承载力的公式确定。 由此可见,如定义首先进入屈服的楼层为薄弱 层,则以剪力比之最小Vyk/Vekrain可定义出薄 弱层i之位置,用公式表示如下 f/ £Vyk/Ve㈣H i1 3 理论研究表明,即使是剪切型的多层框架,在 水平地震作用下也不是某一薄弱层的所有柱或竖 向构件同一瞬间进入屈服;而是某根或某几根最薄 弱柱先行屈服,在地震继续作用下,其它柱随之而 造成该楼层整个屈服而导致倒塌。进一步的研究分 析表明,对于各剪力墙为弯剪型受力的高层框剪框 筒等结构,剪力墙本身可能根据受力的不同及配筋 构造的差异出现受弯屈服或受剪屈服,在保证强剪 弱弯的设计原则下,当某道剪力墙首先出现受弯屈 服,则在地震作用继续加大时,其它构件将随之逐 步屈服,不同结构各有其自身特有的屈服发展和塑 性内力重分布规律,并不一定造成与同层其它墙柱 一起出现整体屈服而形成“薄弱层”。由此可见, 薄弱层的概念不可任意套用。更为重要和更为一般 的设计原则应是找出结构最先屈服的薄弱构件,即 vy,j/yjrain和 £,/Mef rain所在位置及屈服的 性质,用式表示如下 ij/Veij £/ Jcf 1。,f1,f十1,n, 1,。m 4 f / f £/ jcf 。,f1,l1,n, 一.m, 5 式中,m为楼层竖向构件的根数m 为含梁在 薄弱层某根竖向构件屈服后,内力横向转移为主导 内的构件根数。 致整个楼层屈服而出现倒塌。 综上所述,在地震作用下,一座建筑结构总是 3屈服判别法原理与计算方法 存在一个最薄弱的构件,它在地震作用下首先进入 屈服判别法是建筑结构抗震设计中一个新的 屈服抗弯或抗剪,然后出现塑性内力重分布, 方法,它是基于找出结构最先出现屈服的薄弱构件, 内力的转移可能是横向转移为主,也可能是竖向转 并判断中震作用下结构可能的损坏程度是否满足 移为主,也可能出现双向同时重大转移。薄弱层一 “中震可修”的抗震设防目标的一个量化的设计计 般仅在多层剪切型的框架、框剪结构内出现,它是 算方法,是对规范目前抗震设计方法的一个补充和 32 2010年6月第7卷第2期 深圳土木与建筑 VOL.7 NO。2 IUN2010 表1屈服判别法在不同设防烈度水平地震作用下地震影响系数最大值a分段取值的建议 地震影响 7度 8度 9度 屈服许可 多遇地震 O08 r0.12 0.16fO 24 0_32 不得屈服可查找相对薄弱部位 1 0.16 f0.24 0.320.42 O.50 不得屈服可查找相对薄弱部位 屈服判别地震 2 0.20 rO.28 0.380.50 0.6O 次要及可耗能构件允许出现很轻微屈服 设防烈度地震 O.23 f0.32 0.45 r0.60 0_70 竖向构件不得屈服,次要及可耗能构件允许出现抗弯屈服 注括号内数值分别用于设计基本加速度为0.1590.3og的地区。 发展。 组合的弯矩、轴向力和剪力设计值;Sae为重力荷 3.1基本原理 结构在地震作用下的反应与地震作用的大小 息息相关,当地震作用较小时,结构处于弹性阶段 工作,地震逝去后结构恢复原状。但当地震作用逐 步增大时,结构总存在一处或几处最薄弱的构件最 先达到屈服而进入塑性状态,对那些构件,在受力 不增大的情况下,位移将明显增大,从而导致结构 塑性内力重分布,甚至塑性变形集中而带来结构倒 塌的危险。 现行抗震设计方法的强度验算是基于小震作 用下进行的,设计时采用的地震影响系数见表1。 同时通过分项系数,采用材料强度设计值,并对薄 弱部位的构件内力采用放大系数等措施提高结构 或部分较危险结构构件承载力的抗震安全性。规范 并规定按不同抗震等级采用相应的构造措施以加 强结构构件的延性,防止大震下的倒塌。但这样设 计后,设计者对所设计的结构,哪里是最容易出现 屈服的薄弱部位,哪里是最先屈服的构件,屈服的 性质是什么,以及多强地震作用下开始出现屈服仍 是未知的。屈服判别法就是在小震下结构设计计算 的基础上,通过逐步增大地震作用仍然采用弹性分 析法来计算结构的内力效应 与构件相应的屈服 强度尺 进行比较,当前者大于后者,表示该构件己 屈服,两者相等时可认为该构件进入屈服。计算中 地震作用的增大是通过地震影响系数的逐步增大 来体现的,表1是屈服判别法在不同设防烈度水平 地震作用下,地震影响系数最大值am 分段取值的 建议。如工程提供了实际场地的地震影响系数,则 应取用所提供的多遇地震、设防烈度地震下相应的 地震影响系数,屈服判别地震作用1、2的地震影 响系数可相应插值求得。 3.2计算方法 3.2.1地震作用的计算 建筑抗震设计规范GB50010.2002第 5.4.1条规定,“结构构件的地震作用效应和其他荷 载效应的基本组合,应按下式计算 S See SEhk 口sE1,kOwYwSw 6 其中,s为结构构件内力组合的设计值,包括 载代表值的效应;seh 为水平地震作用标准值的效 应;se 为竖向地震作用标准值的效应;Sw 为风 荷载标准值的效应;Ow为风荷载组合值系数,一 般结构取0.0,风荷载起控制作用的高层建筑应采 用0.2;y Yw分别为重力荷载、水平、 竖向地震作用以及风荷载的分项系数,在屈服判别 法中,所有分项系数均取为1.0;且地震作用的增 大系数或调整系数均取1.0,由此得 seSc Se OwSwk 7 式中, 为弹性计算求得的构件内力组合的标 准值。 3.2.2构件抗屈服承载力计算 构件抗屈服承载力的计算按混凝土结构设计 规范GB50009 2002[8】的有关公式进行,但其 中混凝土强度、钢材强度均用标准值。 3.2_3屈服判别法 按下式判断结构构件是否屈服 Se Ry 8 式中, 为弹性计算求得的构件内力组合的标 准值;尺 ,为构件抗屈服承载力标准值。当SE≥R 表 示构件屈服,在多遇地震作用下一般不会出现构件 屈服,但相应计算结果可有助于查找实际的相对薄 弱部位,它们很可能己不是在小震设计时,己采取 规范加强措施如放大系数的薄弱部位。在计算 设防烈度地震作用时,先试算屈服判别1,2作用, 按式8判别有无构件出现屈服,是何种性质的 屈服。根据规范抗震设计原则,建议计算结果应符 合如下要求 ①小震和屈服判别地震1作用下,不出现构件 屈服,但可查找出真正的薄弱部位; ②屈服判别地震2作用下,竖向构件不出现屈 服,次要构件或可耗能构件不出现剪切破坏,不宜 出现抗弯屈服; ③在中震作用下,竖向构件不出现屈服,次要 构件或可耗能构件允许出现轻微弯曲屈服,不出现 剪切破坏; 当计算中发现上述要求不能满足时,应改进截 面加强配筋,重新计算达到满足要求为止。 33 2010年6月第7卷第2期 深圳土木与建筑 VOL.7 NO.2 IUN2010 显而易见,采用上述屈服判别法可以达到以下 目的 ①找出结构在多大地震作用下,是哪一个构件 最先出现屈服,该构件屈服的性质是抗弯屈服,抗 剪屈服还是抗拉或压屈破坏。从而可找出结构构件 是过早还是过迟出现屈服,并可找到结构真正的薄 弱环节,有针对性地采取措施使之满足“强柱弱梁、 强剪弱弯”的抗震设计原则,更好地满足结构抗震 安全性的要求。 ②根据设防烈度地震作用下屈服判别的计算 结果,如能满足上述设计要求,只允许次要构件或 可耗能构件出现轻微弯曲屈服,因而可以相对量化 地判断设计是否满足抗震设计规范“中震可修”的 抗震设防目标。 4工程实例 4.1工程实例一框筒结构 4.1.1工程概况 本工程主体结构共53层,地下3层,地面以 上50层,高度189.3m。地下一~三层为停车库、 设备用房、人防工程及部分商业用房;地面以上 1-5层为商业用房,6~26层为公寓用房,27层以 上为办公用房。结构标准层平面布置如图1所示。 该结构主体结构为超B级高度,结构体系采用框架 一核心筒体,抗震设防烈度为7度,设计地震分组 为第一组,设计基本地震加速度为0.10g,场地类 别为Il类。 4.1.2各阶段地震作用下结构构件屈服情况 ①多遇地震作用下nm。 0.08框架柱、框架 梁、墙体、连梁等均不屈服; ②屈服判别地震1作用下 m。 0.16框架 柱、框架梁、墙体、连梁等均不屈服; ③屈服判别地震2作用下 m 0.20框架 柱、框架梁、墙体、均不屈服,部分连梁屈服情况 见表2。 ④设防烈度地震作用下Ⅱm 0.24框架柱、 框架梁均不屈服,此外个别墙体出现抗弯屈服,需 采取措施增强其抗弯承载力,使之不出现屈服,见 表3;连梁屈服情况增多,见表4,并出现抗剪屈 服的不利结果,经采取措施加强其抗剪承载力,改 变为抗弯屈服。 图1结构标准层平面布置筒图 表2 am 0.20时连梁屈服情况表 超限所在楼层 构件编号 屈服类别 7~32 LL1、LL2 抗剪屈服,采取措施改变为抗弯屈服 表3Ⅱ 0.24时墙体屈服情况表 超限所在楼层 构件编号 屈服类别 3 W5 抗弯屈服 表4 n0.24时连梁屈服情况表 超限所在楼层 构件编号 屈服类别 3 LL1 抗剪屈服,采取措施改变为抗弯屈服 3、4、6、7 LLI、LL2 抗剪屈服,采取措施改变为抗弯屈服 8 LL1、LL2、LL4 抗剪屈服,采取措施改变为抗弯屈服 9~23 LL1~LL4 抗剪屈服,采取措施改变为抗弯屈服 24~48 LL1、LL2 抗剪屈服,采取措施改变为抗弯屈服 4.1-3结论 从以上屈服判别分析可以得出以下结论 ①本工程基本满足屈服判别法所允许的屈服 破坏范围及屈服性质,但尚存在一些需改进之处。 ②从分析结果可以看出,水平构件连梁的屈服 较早出现,在防烈度地震作用下连梁屈服的楼层及 屈服数量增多,且为抗剪屈服,因此必须采取措施, 选择连梁截面配筋构造,增加其抗剪承载力,使构 34 件满足“强剪弱弯”要求。 ③个别墙体在设防烈度地震作用下出现抗弯 屈服是不利的,因此应增加墙体的抗弯承载力,如 增加墙体端柱的配筋率、提高端柱纵筋钢筋级别、 端柱内配置芯柱或型钢等方法提高墙体的抗弯承 载力。 4l2工程实例二剪力墙结构 4.2.1工程概况 2010年6月第7卷第2期 深圳土木与建筑 VOL.7 N0.2 IUN2010 某公寓楼主体结构地上48层,地下4层,屋 面高度约168m,采用钢筋混凝土剪力墙结构体系, 为超B级高度的高层建筑。抗震设防烈度为7度, 设计地震分组为第一组,场地类别为II类。其标准 层结构平面布置图见图2。 印 印 审印 母母母 图2结构标准层平面布置简图 4.2。2屈服判别法分析结果及结论 ①在多遇地震作用下,所有构件均不屈服。 ②在低于设防烈度地震作用下时,少数连梁出 现抗弯屈服;在设防烈度地震作用下时,较多楼层 的较多连梁出现抗弯屈服,随后部分底部剪力墙出 现抗弯屈服。将出现抗弯屈服的连梁的配筋率适当 提高,可达到连梁在设防烈度地震作用下不出现屈 服,对提高结构的抗震性能是有利的。根据计算当 连梁配筋率提高至构件的最大配筋率2.5%时,当 地震作用略高于设防烈度,amax约为O.30时,才 会出现连梁抗弯屈服。 ③设防烈度地震作用下时,底层边、角部剪 力墙出现拉力,这是当前超高层建筑抗震设计中 应特别注意解决的问题,本工程己采取适当措施 图3a裙房结构平面布置图图 5结论 采用屈服判别法主要优点可归纳如下 ①可以揭示按规范规定的小震作用设计的结构 的实际薄弱部位,薄弱性质和薄弱程度,从而可有 予以加强。 4_3工程实例三高位框支剪力墙结构 4.3.1工程概况 某工程地下2层,地上裙房8层为商场,上部 为16层住宅,结构转换层位于8层顶9层楼面, 为带高位转换层的部分框支剪力墙超限结构,抗震 设防烈度为7度,设计地震分组为第一组,场地类 别为II类。裙房结构平面见图3a,标准层结构平 面见图3b。 4-3.2屈服判别法分析结果及结论 ①在多遇地震作用及屈服判别地震1作用下, 所有构件均不屈服。 ②在屈服判别地震2作用下,转换层及转换层 以下墙柱、转换梁、框架梁等均不屈服,但在转换 层上部1至4层内部分连梁出现抗剪屈服,这一结 果清楚表明,由于高规对转换梁框支柱的抗震设计 采取多项加强措施,显著放大了内力系数,使得转 换层和框支柱己不再是结构在地震作用下的薄弱 部位,出现了结构薄弱部位上移,因而找出结构真 正的薄弱部位对结构的抗震安全性有重要的实际 意义。 ③设防烈度地震作用下时,仍未出现转换层下 部落地墙、框支柱及转换梁、框架梁的屈服,但较 多楼层的较多连梁出现抗剪屈服,因此必须采取措 施,选择连梁截面配筋构造及提高混凝土强度等级, 增加其抗剪承载力,使构件满足“强剪弱弯”要求。 此外转换层以上几层的剪力墙还出现了抗剪抗弯 屈服,显然剪力墙作为主要竖向构件过早屈服是不 允许的,因此应加强转换层以上若干层剪力墙及与 之相连的连梁的截面配筋构造措施,以推迟其屈服 的出现,并满足“强剪弱弯”抗震设计原则,才能 改善整个结构的抗震安全性。 图3b标准层结构平面布置图 针对性地予以加强。这是现行设计方法的明显改进。 ②可发现结构薄弱构件屈服对应的地震作用 大小,如过早屈服,可采取措施加强,推迟其屈服 的出现;如发现屈服性质是脆性的剪切破坏,则可 35 r r .一L r 丁 丁一 一 ~ 一 2010年6月第7卷第2期 深圳土木与建筑 VOL.7 NO.2 IUN2O1O 采取措施改变为延性的抗弯屈服,符合规范“强剪 弱弯”的设计要求;如发现受压墙柱失稳或出现受 拉,则应采取可靠安全措施解决。 ③设防烈度地震作用下不允许结构出现屈服 或不允许结构的的主要竖向受力构件出现屈服,仅 许可部分次要构件或耗能构件出现轻微屈服,相对 定量地满足“中震可修”的抗震设防要求。 ④屈服判别法可近似采用小震作用下的弹性 分析方法,使片]方便,计算简明,便于为广大结构 i5乏计 工程师掌握和接受,有利于本法的推广应用。 ⑤对于超限高层建筑和特别种别重要的建筑 结构,在采用性能日标设计法时,有时将中震性能 目标定为中震弹性,此时屈服判别法也可推广应用 于大震屈服判别,更好了解结构在大震下的抗震性 能和薄弱环节。 总之屈服判别法的提出,使抗震设计在量化地 全面实现建筑抗震发计规范规定的“小震不坏,中 震可修,大震不倒”的抗震设防目标前进了一步。 对中震弹性设防目标的高层建筑,也可通过此法进 一步掌控大震下结构的抗震性能。 通过以上论述和工程案例的应用,说明屈服判 别法对改善结构抗震设计提高结构抗震性能具有 重要意义,是对规范规定设计方法的一个补充和发 展。 参考文献 【1]T]11-78,工业与民用建筑抗震设计规范[s].中国建筑工业出版社, 1978. [2]GB]I189,建筑抗震设计规Cqs]_中国建筑工业出版社,1989. [3]GB500112001,建筑抗震设计规范[s】.中国建筑工业出版社,2001. [4]魏琏,王森,王志远.静力弹塑性分析方法Push-over及其在抗震 设计中的应用Ⅲ.建筑结构. 【5]魏琏.钢筋混凝土高层建筑抗震设计手册【M】。地震出版社,1991. [6]魏琏.高层建筑结构位移控制研讨[J1.建筑结构,2000,6. [711G13-2002,高层建筑混凝土结构技术规程[s】.中国建筑工业出版社, 2002. [8]GB500102002,混凝土结构设计规范[s】.中国建筑工业出版社,2002J 征搞IJI 橐 深圳在改革开放以来,土木建筑行业进展迅速,深圳土木建筑行业的专家和广大工程技术人员创造了许多 新的经验,各种新技术和新材料得到了广泛应用。为了使这些工程建设的宝贵经验能在同行中及时交流,成为 全社会的共同财富,现面向广大工程界同行征稿。 本刊为季刊,主要栏目有规划与建筑、结构研究与设计、岩土工程进展、建筑水电设计、暖通空调设计、 建筑设备与建筑新材料、建筑施工技术、智能建筑业信息化管理、建筑经济、事故分析与处理、设计师风采、 园林绿化、学会工作、建筑与文化等栏目,内容为土木建筑行业内各专业设计、施工、监理、监督的经验和技 术进展,以及新材料新设备的应用。 来稿要求 1、来稿的理论和学术观点明确,数据准确可靠,内容充实,结构严谨,文字简明扼要,通俗易懂,文字~ 般不超过八千字。 2、来稿应符合科技论文的写作格式,包括摘要、关键词、参考文献等。采碉缯发 詹子 菇至 编辑部o 3、来稿中的文字、科学名词术语和计量单位应符合国家现行方案、规范和标准,国家无规定者应合乎专业 习惯。外文字母需用印刷体书写或打印,容易混淆的字母清特别注明语种、大小写、正斜或黑体、上下角标等。 4、来稿采用与否均不退稿,请自留底稿或软盘。一般三个月内未通知者,可另行处理。一经采用,将酌付 稿酬。 5、来稿请署真实姓名、I作单位、职务、详细地址、邮政编码、电话号码等 以便联系o 6、地址深圳市福田区振华路8号设计大厦2012室深圳市土木建筑学会 电话83787167 83787271 传真83787273 邮编518031 电子邮件sztmjz163.corn 网址www.sztmjz。corn 网络实名深圳土木建筑网 户名深圳市土木建筑学会 开户行交通银行上步支行 账号443 066 027 012 015 016 158 36

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